日本神钢“KOBELCO”低碳钢和高强度钢焊条 型号 AWS 主要 LB-52 E7016 用于大型结构的对接焊及角焊。 LB-52U E7016 用于管道的单面焊接。使用较小电流单面焊接时，电弧稳定性非常好。
:咸阳不锈钢焊丝规格
LB-52NS E7016-G 焊缝金属在-30℃下具有良好的CTOD性能，在-60℃下有较高冲击韧性。 LB-62 E9016-G 用于550-610MPa级高强度钢的对接焊和角焊。 LB-62UL E9016-G 用于550-610MPa级高强度钢的对接焊和角焊,该焊条为超低氢型具有优良的抗裂性能。 LBW-52 E7016-G 用于耐大气腐蚀钢的对接焊及角焊。 LB-106 E10016-G 用于焊接690MPa级高强度钢。 LB-116 E11016-G 用于焊接780MPa级高强度钢。 NB-ISJ E8016-G 用于低温钢的对接焊及角焊。适于550MPa级高强度钢，推荐采用交流电。 日本神钢“KOBELCO”低合金耐热钢焊条 型号 AWS 主要 CM-3H 用于焊接 3 ％ Cr-1 ％ Mo-V 钢。 CM-5 E8016-B6 用于焊接 5 ％ Cr-0.5 ％ Mo 钢。 CM-9 E8016-B8 用于焊接ASTM A387 Gr.9 钢和类似钢种。 CM-9Cb E9018-G 用于焊接ASTM A387 Gr.91 钢和类似钢种。 CM-96B9 E9016-B9 用于焊接ASTM A387 Gr.91 钢和类似钢种。 CMA-96 E8016-B2 用于焊接ASTM A387 Gr.11,Gr12 钢和类似钢种。 CMA-96MB E8016-B2 用于焊接ASTM A387 Gr.11,Gr12 钢和类似钢种。有较低抗拉强度，较高冲击韧性。 CMA-106 E9016-B3 用于焊接ASTM A387 Gr.22 钢和类似钢种。 CMA-106N E9016-B3 用于焊接ASTM A387 Gr.22 钢和类似钢种。有较低抗拉强度，较高冲击韧性。 CMB-108 E9018-B3 用于焊接2.25％Cr-1％Mo钢 CM-2CW 用于焊接T23管子和P23管子。
日本神钢“KOBELCO”不锈钢焊条 型号 AWS 主要 NC-38 E308-16 用于对接焊及角焊，适用于SUS304钢。 NC-38H E308H-16 用于焊接高温下使用的18％Cr-8％Ni不锈钢。 NC-38L E308L-16 用于对接焊及角焊，含炭量较低，适用于 SUS304L钢。 NC-39 E309-16 用于不锈钢与其它钢的异种钢焊接和复合钢过渡层焊接。 NC-39L E309L-16 用于不锈钢与其它钢的异种钢焊接和复合钢过渡层焊接，含炭量较低。
NC-309MoL E309MoL-16 用于不锈钢与其它钢的异种钢焊接和复合钢过渡层焊接，含炭量较低。 NC-30 E310-16 用于对接焊及角焊，适用于SUS310钢。 NC-36 E316-16 用于对接焊及角焊，适用于SUS316钢。 NC-36L E316L-16 用于对接焊及角焊，适用于SUS316L钢。 NC37 E347-16 用于焊接18％Cr-8％Ni-Nb不锈钢。 NC-317L E317L-16 用于焊接19％Cr-13％Ni-3％Mo超低碳不锈钢。 CR40 E410-16 用于焊接13％Cr氏体不锈钢。 日本神钢“KOBELCO”低碳钢和高强度钢焊丝 型号 AWS
主要 TGS-50 ER70S-G 用于焊接低碳钢、490MPa级高强度和低温铝镇静钢。 TGS-1N ER70S-G 用于焊接低温钢。 TGS-3N ER70S-G 用于焊接3.5％Ni钢。 TGS-51T ER70S-6 用于焊接低碳钢、490MPa级高强度和低温铝镇静钢。 TGS-62 ER80S-G 用于焊接550-590MPa级高强度钢。 US-36 F7A6-EH14 用于低碳钢和490MPa级高强度钢。
:咸阳不锈钢焊丝规格世界各国在有关压力容器的规范中，密封计算都归属于法兰设计或法兰螺栓连接部分，而且都以法兰、螺栓的受力分析和计算为主要内容。这里不重复有关法兰的计算，重点介绍垫片计算与密封性能的校核。华特斯计算法目前，我国的《钢制石油化工压力容器设计规定》与英国、日本有关压力容器规范一样，基本是沿用美国《ASME》规范，法兰和密封的设计采用华斯特法。这种方法在密封性能的计算方面强调螺栓的强度，华斯特认为：在各种情况下，只要螺栓强度足够，作用在垫片上的螺栓力不小于设计值，即能保证垫片和密封面的紧密连接。在操作情况下所需的螺栓载荷Fm1（N）和在预紧螺栓时所需的螺栓载荷Fm2（N）2.垫片计算密封宽度垫片计算密封宽度b可如下确定：当bo≤.64m时，b=bo，从表3-5可见，垫片的有效密封宽度bo不等于垫片与压紧面的实际接触宽度N。此因垫圈置于螺栓孔内侧时，螺栓力使法兰产生一定程度的偏转。内压建立后，介质压力产生的轴向力加剧偏转。压紧力并不是均匀分布在整个接触面上，二是外缘紧、内缘松，介质可能渗透到垫圈的某一宽度，而且垫片宽度愈大，这种现象愈严重，所以计算宽度b≤bo，DG的计算方法也随bo变化。螺栓总截面积的计算西德DIN255法西德标准DIN255“法兰连接计算”中，垫片计算部分与我国现行规范有所不同，其步骤分为下列几个：计算结束后，还需作受力图。将升压升温过程中法兰、螺栓、垫片变形量算出并反映在一张图上，以便了解在操作情况下，是否因过度松弛，需要在预紧时采用更高的螺栓力或另选垫片。系数法国内有关单位在探讨垫片密封性能设计方法时曾作过大量工作。现将该计算方法作一简介。对三种计算方法的讨论《ASME规范》作为美国的标准，在世界上影响很大。
